来源：被动房网
本文作者
北京康居认证中心
曹恒瑞 郝生鑫 陈秉学 马伊硕
石家庄融创贵和房地产开发有限公司
王冲 于福辉
项目概况
石家庄融创城项目位于石家庄栾城区，地上18层，地下2层，建筑高度为55.35m，建筑面积9497.92㎡，结构形式为剪力墙结构。规划户数72户，规划人口3人/户，体型系数0.32，东、南、西、北向窗墙面积比分别为0.30、0.60、0.30、0.38。项目效果图见图1，标准层平面图见图2。
图1 项目效果图
图2 项目标准层平面图
技术方案
项目采用被动式低能耗建筑技术方案，其技术手段包括：
（1）确保优越的建筑气密性，规避非预期气流渗透，造成不必要的通风热损失，同时避免由于冷气渗入而形成的室内局部温度下降及相对湿度不足等影响居住质量和舒适度的情况；
（2）采用高效的非透明外围护结构外保温系统，确保外围护结构具有均衡的保温性、隔热性、热惰性、蓄热性、透气性和气密性等性能，同时兼顾系统性、相容性、耐久性；
（3）采用高性能的外门窗系统，门窗系统本身集成卫生性、能效性、舒适性等多视角设计要求，同时注重安装方式的热工性能；
（4）执行无热桥的设计理念与建筑节点构造方式，从而确保室内温度的均衡性，避免结露和局部温度过低现象，同时通过精细化的能源节流管理，实现室内人员、照明、家电等散热可作为建筑的稳定热源考虑；
（5）带有高效热回收装置的通风系统，将人为通风变为有组织通风，通过智能化控制确保室内空气品质，同时回收排出空气中的热量和湿量，循环利用。
项目的技术核心是提升建筑的本体性能，从需求侧最大限度地降低建筑的采暖、制冷、通风能耗。在供应侧尽量减少机械化设备，以最简化的设备来实现低能耗和高舒适度的目标，从而实现技术方案的最佳经济性。
建筑气密性
被动式能耗建筑区域范围为：地上1-18层、屋面层数电梯间，以及北侧楼电梯间的地下部分。被动区范围边界上的保温、气密连续包绕，且门、窗均为符合被动式要求的被动窗、被动门。
建筑气密性设计方案为，整栋建筑具有包绕整个采暖体积的、连续完整的气密层；每个公寓具有各自的包绕整个采暖体积的、连续完整的气密性；楼电梯间及前室、走廊为单独气密区。项目气密区设计见图3。
图3 项目气密区设计
外围护结构
1、外围护结构的保温性、热惰性
本项目为钢筋混凝土剪力墙结构，局部采用蒸压加气混凝土砌块墙填充墙，砌块容重大于500kg/m³。墙体热惰性良好。外围护结构采用保温系统。
外墙、屋面、不采暖地下室顶板、地下室外墙、地面等外围护结构，以及被动区内部楼梯间隔墙、分户墙、分户楼板等位置的保温措施、保温材料的导热系数、围护结构的传热系数，以及热惰性指标D值等详见表1。
2、外围护结构的系统性、相容性、耐久性
外墙外保温系统配备门窗连接线条、滴水线条、护角线条、伸缩缝线条、断热桥锚栓等配件，以及预压膨胀密封带、密封胶等，以提高外保温系统的保温、防水和柔性连接能力，保证系统的耐久性、安全性和可靠性。
外墙外保温系统的饰面涂料采用透气性良好的水性外墙涂料，与薄抹灰系统具备良好的相容性。屋面防水保温系统，含隔汽层、保温层、防水层，按Ⅰ级防水要求设防，防水材料满足相容性要求。系统干作业施工，屋面保温层采用聚氨酯胶粘剂粘接。
3、外围护结构的安全性
出于系统安全性考虑，国内部分被动式低能耗建筑项目采用额外设置保温托架的方式来避免由于粘接强度不足而引起的保温层下滑、脱落现象。显然，提高粘接砂浆的粘接性能、确保粘接质量，是解决问题的根本。然而，在充分考虑保温托架断热桥处理，同时确保其周边保温板铺设质量的前提下，采用托架作为辅助支撑措施，可视作一种阶段性的工程解决方式。
表1 非透明围护结构保温措施
本项目根据现行《被动式超低能耗居住建筑节能设计标准》DB 13(J)/T 273[4]规定，外墙外保温每层设置结构性托架。托架与主体结构之间的连接设计，考虑温度变形、风压等影响因素，经过整体受力安全验算确定托架数量。托架设置于两块保温板竖向接缝处，托架的长度为外墙保温层厚度的2/3，剩余1/3保温厚度采用聚氨酯发泡填充，对托架进行断热桥处理。托架安装位置示意及托架尺寸如图4所示。
图4 托架安装位置示意及托架尺寸
利用ANSYS workbench热分析模块，对托架节点不同的断热桥处理方式进行三维模拟。计算涉及的材料特性及边界条件为：
▸外墙保温材料石墨聚苯板导热系数λ=0.032W/(m·K)，修正系数1.05；
▸钢筋混凝土墙体导热系数λ=1.74W/(m·K)；
▸高强度聚氨酯隔热垫片导热系数λ=0.1W/(m·K)；
▸托架导热系数λ=49.9W/(m·K)；
▸聚氨酯发泡导热系数λ=0.025W/(m·K)；
▸冬季室内控制温度20℃，对流换热系数8.7W/(m²·K)；
▸室外计算温度-8.8℃，对流换热系数23W/(m²·K)。
通过热分析模块求解，可得不同工况下单个托架形成的外墙综合传热系数：
（1）不设置托架，仅考虑钢筋混凝土墙体外侧铺设石墨聚苯板保温层时，墙体传热系数K=0.135W/(m²K)；
（2）设置托架（160mm宽），不设置隔热垫片，在托架外侧采用聚氨酯发泡（80mm厚）填充时，单个托架形成的外墙综合传热系数K=0.13948W/(m²K)；
（3）设置托架（150mm宽），设置隔热垫片（10mm厚），同时在托架外侧采用聚氨酯发泡（80mm厚）填充时，单个托架形成的外墙综合传热系数K=0.13893W/(m²K)。有/ 无隔热垫片的模型温度云图见图5和图6。
考虑到设置隔热垫片对外墙综合传热系数影响并不显著，本项目采用将托架长度控制在保温层厚度的2/3，托架外侧填充聚氨酯发泡的方式进行断热桥处理。
图5 无隔热垫片的模型温度云图
图6 有隔热垫片的模型温度云图
4、高性能的外门窗系统
本项目外窗采用铝木复合型材，三玻两腔中空填充氩气耐火玻璃，并采用耐久性良好的暖边间隔条。外窗整窗传热系数K≤1.0W/(m²·K)，型材传热系数K≤1.3W/(m²·K)，玻璃传热系数K≤0.8W/(m²·K)，玻璃的太阳能总透射比g=0.35，玻璃选择性系数LSG≥1.25。外窗气密性8 级，水密性6 级，空气声隔声性能3 级。耐火完整性不低于0.50h。
首层单元门厅入口门、两侧楼梯间通向连廊的门、中间楼梯间通向连廊的门（乙级防火门）、屋面出楼梯间和电梯机房门，以及地下室出楼电梯间门，整门传热系数K≤1.0W/(m²·K)，采用三道耐久性良好的密封材料密封，气密性8级，水密性等级不低于4级。
公寓户门具有良好的保温、气密性能，整门传热系数K≤1.3W/(m²·K)，气密性能等级不低于8级。
外窗采用外挂式安装方式，外窗框与结构墙体之间形成无热桥构造，并做好气密性和水密性处理。
5、无热桥设计
本项目的断热桥处理，除被动式建筑典型的无热桥构造如女儿墙、外墙与地下室顶板交接处、外门窗安装、管道穿外墙洞口、管道穿屋面等以外，主要集中在图7所示特殊位置。
在改类位置的设计原则上，尽量保证保温层连续、完整，遇混凝土结构贯穿位置，确保围护结构室内表面最薄弱的温度不低于17℃。主要节点的断热桥设计构造如图8至图11所示。
图7 本项目断热桥处理关键节点
图8 设备平台节点
图9 外廊节点
图10 北立面大堂剖面
图11 风井剖面节点
此外，高层居住建筑还有以下问题需要注意：
（1）厨房集中排烟道出屋面与室外空气直接相通且烟道尺寸大于卫生间排气管，室外冷空气下沉影响更大。
经气流模拟分析，在顶层烟道口会形成外界冷空气与烟道空气的涡流，至其下方5m 处，温度影响波动较大，再往下温度趋于均匀。因此，厨房烟道四壁应在建筑顶部两层高度范围内铺设保温，以下楼层可按常规做法处理。
（2）机械排烟系统的出屋面排烟管道，应在风机室内一侧设置气密性能优越的280℃常闭型排烟防火阀。阀门平时常闭；电动开关与火灾报警器联动，发生火灾时由消控室控制开启，同时打开排烟风机；当烟气温度达到280℃时，熔断关闭阀门，同时关闭排烟风机。同时排烟管道在机房层应整管包裹保温。
6、高效热回收新风系统
（1）新风系统设计方案
本项目采用分户式带有高效热回收装置的新风空调一体机方案，为每套公寓提供新风、采暖和制冷，新风空调一体机的冷热源为空气源热泵。
每套公寓采用一台设备，卧室、起居室、餐厅设置送风口，各个卫生间设置回风口，餐厅或走廊设置循环风口，每户外墙开洞作为进风口和排风口，从室外获取新风，或者将热回收后的污浊空气排出室外。新风及排风管道设保温密闭型电动阀，与风机联锁开关，保证建筑的气密性。
室外新风经进风管进入设备，经过处理（热交换、除霾、降温、升温、除湿等）后的新风经过送风管送入各个房间，负责处理每个房间的冷、热负荷，并对室内CO2进行稀释，然后通过房间门缝或导风槽溢流到卫生间，经过卫生间的回风口进入设备的热交换机芯，与室外新风进行热交换，然后经过排风管排到室外。当室内冷（热）负荷较大时，启动循环风，循环风可快速降低室内冷热负荷。启动循环风时，也应包含室内所需要的最少新风量。
（2）新风系统设备性能
新风系统具有风量调节功能，可根据室内情况自动调节风量大小，也可实现人为手动调节，可根据室内CO2浓度实现自动启停。热回收装置采用全热回收芯材，焓交换效率≥70%，温度交换效率≥75%。新风系统单位风量风机功率不大于0.45Wh/m³。系统内部漏风率＜2%，外部漏风率＜2%。
室外进风、排风口处设可过滤大颗粒物资、飞虫等的初效过滤网；进风口及回风口设过滤器，进风口过滤器等级不小于G4+F8级，回风口过滤器等级不小于G4级，并具有提示更换功能。
（3）新风系统控制模式
设备压缩机采用变频技术，新风机采用无级调速EC风机，控制系统支持多分区、多指标（温度、湿度、CO2、PM2.5）独立控制。系统根据室内实时冷热负荷、新风量需求、洁净度等，进行分区域、变风量智能控制。室内温控器和CO2监控点设于起居室内。本项目新风系统可根据以下模式进行运行控制：
——舒适模式
以最高的卫生与健康标准，对室内环境进行舒适性控制。气源使用上，尽可能使用室外新鲜空气来承载室内供冷供热负荷，以及降低污染物浓度的需求。气流组织上，新鲜空气首先进入卧室，然后流向客厅，最后从卫生间排出到室外。尽量避免循环风的使用，最大程度减少卧室之间串风引起的交叉污染。
正常工况下，当温度在设定区间±2℃浮动，或PM2.5浓度在50-115μg/m³浮动，或相对湿度大于70%，或CO2浓度大于1000ppm，系统仅使用调节过温度（有需要时）的新风来优化室内空气质量。
在以下严重影响舒适性和健康性的情况下，会开启循环风，增加总风量，以便快速改善室内空气质量：当室内PM2.5浓度超过国家三级标准及115μg/m³时；当室内温度超过设定值±2℃时；当室内相对湿度超过80%时。
——节能模式
在满足基本的卫生与健康需求的情况下，尽量地减少能源消耗。气源使用上，尽可能使用室内循环风来承载室内供冷供热负荷，以及降低污染物浓度的需求。只有在CO2浓度超标或需要满足每日最小通风量时，才向室内输送新风。
循环风的气流组织方式为，循环风取自客厅，经过过滤以及温度调节后，送到卧室，然后流回客厅。这个模式下，卧室、客厅区域的污染物会混合在一起，在整套公寓内共同稀释，存在交叉污染的风险。但是由于循环风也是经过过滤的，可满足基本的卫生需求。
正常工况下，当温度在设定区间±2℃浮动，或PM2.5浓度超标，或相对湿度大于70%，系统利用循环风作为气源来改善室内空气质量，是否混合新风视CO2浓度而定。当室内温度超过设定值±2℃，或相对湿度大于80%，机组采用最大供冷/热量即新风加循环风模式，以快速调整温湿度。
（4）卫生间通风设计
本项目新风系统回风口设置在卫生间内，当住户使用卫生间、打开卫生间排风开关时，会通过信号联动新风系统。
如果此时新风系统正在运行，则新风系统保持运行，卫生间处于通风状态；如果此时新风系统未运行，则信号控制启动新风系统，使卫生间处于通风状态。
当住户使用完毕卫生间、关闭卫生间排风开关时，新风系统会根据室内环境进行判断，若此时室内环境（温度、湿度、CO2、PM2.5）均处于适宜状态，则新风系统关闭；若此时室内环境（温度、湿度、CO2、PM2.5）超出控制指标，则新风系统继续运行，直至室内环境均处于适宜状态。
上述新风系统运行模式的优势在于，当新风系统处于常开状态时，卫生间也处于持续通风状态，因此可以保证卫生间内空气质量优越，避免潮湿环境下霉菌、细菌滋生，同时未增加任何额外能耗。
当新风系统处于停运状态时，由于使用卫生间而启动新风系统造成的耗电量，相比卫生间安装普通排风扇的耗电量，只有20-30W的额外耗电功率（当新风系统以150m³/h风量运行时，耗电功率大约为50W；普通排风扇运行的耗电功率大约为30W）。假设每天开启1h，那么额外耗电量为0.02-0.03kWh。
（5）厨房通风设计
厨房设计有两种补风方案，住户可根据个人意愿选择其中任意一种。
——风阀补风
在外墙上设置补风洞口，当住户开启厨房排油烟系统时，传感器发出信号打开补风洞口的密闭型电动风阀，室外新风通过补风管道送入室内，实现补风目的。排油烟系统未开启时，密闭型电动风阀关闭严密，不得漏风。
该种方式实质上是机械排风、自然补风的通风方式，补风从室外直接引入。补风管道周圈应设置80mm厚橡塑保温。补风管道的出风口位置应尽量靠近抽油烟机，并与抽油烟机排风形成短路，出风口应远离人体高度范围，避免冷风直吹人体的不适感。
——新风系统补风
当住户开启厨房排油烟系统时，传感器向新风系统发出信号，新风系统启动补风功能。补风量与油烟机排风量相当（默认为600m³/h，可调小），即加大了新风系统的进风量。
补风经过新风系统的旁通风管，并通过初效、高效过滤，以及温度调节后送到室内。所补新风经过客厅、餐厅后溢出，通过厨房门缝进入厨房，实现补风目的。
该种方式是利用设备补风，所补新风经过了过滤和温度调节处理，相比第一种方式能耗有所增大，但舒适度较高。尤其是在夏季，室外温度较高，厨房内部温度也较高，如果采用自然补风，厨房内舒适度势必无法控制，采用第二种补风方式优势较为明显。
能效分析
1、能效分析参数
本项目能效分析中，所考虑的建筑运营情况如下：
▸整栋建筑的每日运营时间为00:00-24:00；
▸建筑内人员数量总计201人，其中成人134人，儿童67人；
▸建筑内平均照明功率密度5W/m²；
▸家用电器功率密度8W/m²；
▸建筑空气渗透换气次数0.042次/h。
建筑能效分析参数详见表2，室内散热状况参数详见表3。
表2 建筑能效分析参数
表3 室内散热状况参数
表4 建筑能效分析结果
2、能效分析结果
结合能效分析参数，建立项目计算模型，本项目能效分析结果见表4所示，其中逐时冷负荷、采暖需求、制冷需求的分析结果详见图12至图14。
从采暖需求构成来看，冬季各项失热基本平衡，外窗传热失热稍大，可考虑进一步降低外窗热损失；从制冷负荷和制冷需求构成来看，太阳辐射得热是造成制冷负荷/需求较高的最主要因素，最大冷负荷发生在正午时间，应考虑设置活动外遮阳等方式降低制冷能耗，提升公寓内部温度均衡性，降低新风空调系统分区控制难度。
图12 逐时冷负荷构成分析图
图13 采暖需求构成分析图
图14 制冷需求构成分析图
图15 外墙保温层厚度优化分析
图16 屋面保温层厚度优化分析
图17 外窗传热系数优化分析
图18 外窗玻璃g值优化分析
3、外围护结构参数优化
分别针对外墙和屋面保温层厚度、外窗传热系数，以及外门窗玻璃g值进行参数分析，以便优化外围护结构设计。参数分析结果详见图15至图18。
从图中可以看出，在达到规范要求的保温层厚度后，再增加保温层厚度影响并不明显；外窗传热系数对降低采暖负荷/需求有显著作用；外窗玻璃g值是太阳辐射得热的关键参数，其对冬季而言是正效应，对夏季而言是负效应，从图18的综合影响来看，g值对夏季负荷/能耗的作用更为突出，尤其是在项目未设置活动外遮阳设施的条件下，务必尽量选择g值较低的玻璃，同时应注意保证室内的自然采光效果。
